IPC分类号：
A47C23/00 | B29C64/209 | B33Y10/00 | B33Y30/00 | A47C21/04 | B33Y80/00 | B29C64/118 | A47C27/14 | B29C64/106 | B29K75/00
国民经济行业分类号：
C2190 | C2043 | C2042
发明人：
D.阿克滕 | T.比斯根 | D.迪克斯特拉 | N.德乔治 | R.瓦格纳 | L.阿克巴斯 | P.赖谢特 | J.赫蒂希
摘要：
包括通过支杆(100)彼此连接的节点(200)的三维网络以及在支杆(100)之间存在的空隙体积(300)的多孔体(10,20)的特征在于支杆(100)具有≥200µm至≤50 mm的平均长度，支杆(100)具有≥100µm至≤5 mm的平均厚度，并且在于所述多孔体在至少一个空间方向上具有≥10至≤100 kPa的压缩硬度（40%压缩,DIN EN ISO 3386‑1:2010‑09）。根据本发明的多孔体组合了常规床垫或靠垫的优点和由其多孔结构导致的通风性并且以常规泡沫不能实现。本发明进一步涉及一种生产此类多孔体(10,20)的方法并涉及用于支撑和/或支承人体的包括所述多孔体(10,20)的装置。
技术问题语段：
如何通过增材方法生产具有不同弹性性能的支撑身体的元件，特别是床垫和靠垫，以提高躺卧舒适度？如何在3D打印机中引入具有不同尺寸和/或数量的空穴，以形成具有不同弹性的区域？如何实现床垫的弹性性能变化的特别高的空间分辨率？如何通过材料特性和待制造物体的限定的性质计算包括网格结构的物体的内部结构并通过增材层构建法生产具有这种内部结构的三维物体？如何提高支撑身体的元件的舒适感，以实现空气与周围空气交换的程度？
技术功效语段：
该专利文本的技术效果是通过加热或冷却空气来提高舒适感。当空气温度高于室温时，通过加热元件可以进一步提高舒适感；当空气温度低于室温时，通过冷却元件可以进一步提高舒适感。
权利要求：
1.一种多孔体(10, 20)，其包括通过支杆(100)彼此连接的节点(200)的三维网络以及在支杆(100)之间存在的空隙体积(300)，
其特征在于
支杆(100)具有≥ 200 µm至≤ 50 mm的平均长度，
支杆(100)具有≥ 100 µm至≤ 5 mm的平均厚度，和特征在于
该多孔体在至少一个空间方向上具有≥ 10至≤ 100 kPa的压缩硬度（40%压缩，DINEN ISO 3386-1: 2010-09）。
2.根据权利要求1所述的多孔体(10, 20)，其中所述多孔体在40%压缩之后具有≤ 5%的压缩变定（DIN ISO 815-1）。
3.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述多孔体在至少一个空间方向上具有≥ 0.1至≤ 1.5的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721），和/或所述多孔体在至少一个空间方向上在≥ -10℃至≤ 40℃具有最大tan δ值（DMA, DIN EN ISO 6721）。
4.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述多孔体在选定空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）与所述多孔体在与选定空间方向成直角的空间方向上的压缩硬度（40% 压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）相差≥ 10%，
和/或
所述多孔体在选定空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）与所述多孔体在与选定空间方向成直角的空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）相差≥ 10%。
5.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述多孔体在选定空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）与所述多孔体在其他空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）相差< 10%，
和/或所述多孔体在选定空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）与所述多孔体在其他空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）相差< 10%。
6.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述多孔体至少部分地由具有一个或多个以下性质的材料形成：
- ≥ 0.1至≤ 1.5的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）
- ≥ 在-10℃至≤ 40℃具有最大tan δ值（DMA, DIN EN ISO 6721）
- ≥ 1 MPa至≤ 800 MPa的弹性模量（DIN EN ISO 604:2003-12）
- ≥ 40A至≤ 70D 的肖氏硬度（DIN ISO 7619-1:2012-02）
- ≤ 220℃ 的熔点（DIN EN ISO 11357-3:2013-04）
- ≤ 40℃ 的玻璃化转变温度Tg（DMA, DIN EN ISO 6721）。
7.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述空隙体积(300)占据所述多孔体(10, 20)的体积的≥ 50%至≤ 99%。
8.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述节点(200)以周期性重复的方式分布在多孔体(10, 20)体积的至少一部分中。
9.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中所述空隙体积(300)以互相贯穿的第一(310)、第二(320)和第三(330)组通道的形式形成，其中在各个分别的组的通道内的大量各个通道(311, 321, 331)彼此平行，并且第一组通道(310)、第二组通道(320)和第三组通道(330)在不同的空间方向上延伸。
10.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中相邻支杆(100)之间的平均最小角度为≥ 30°至≤ 140°。
11.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中在多孔体(10, 20)的第一区域中的节点(200)的空间密度不同于多孔体(10, 20)的第二区域中的节点(200)的空间密度。
12.根据权利要求1或2所述的多孔体(10, 20)，其中在多孔体(10, 20)的第一区域中的多孔体(10, 20)的材料不同于多孔体(10, 20)的第二区域中的材料。
13.一种生产根据权利要求1至12任一项所述的多孔体(10, 20)的方法，
其特征在于
所述多孔体(10, 20)以增材制造法生产。
14.一种支撑和/或支承人体的装置，其包括根据权利要求1至11任一项所述的多孔体(10, 20)。
15.根据权利要求14所述的装置，其进一步包括使空气通过多孔体(10, 20)的至少一部分的通风设备。
技术领域：
[0001]本发明涉及一种包括通过支杆彼此连接的节点的三维网络以及在所述支杆之间存在的空隙体积的多孔体，其可以支撑元件或支承元件的形式使用。本发明还涉及一种生产此类多孔体的方法和用于支撑和/或支承人体的包括所述多孔体的装置。
背景技术：
[0002]所讨论类型的支撑元件或支承元件可以例如采用床垫的形式。这种类型的床垫典型地由泡沫材料构成，并且该床垫特别是可以由多个叠加的泡沫层构成。为了提高此类床垫的躺卧舒适度，习惯是在床垫中采用所谓的分区。这种类型的分区形成在床垫区域上分布的具有不同弹性性能（即不同程度的屈服）的区域。这考虑了床垫在腿区域例如与在背区域应该具有不同程度的屈服的事实。多层床垫中这种类型的分区的形成典型地通过以定位方式将空穴引入具有振动叶片的中间床垫层中完成。然后在各情况下，在这个中间床垫层的上侧和下侧施加完全连续的上和下床垫层。
[0003]DE 10 2015 100 816 B3公开一种生产由床垫、靠垫、座椅或座椅的一部分形成的支撑身体的元件的方法，包括限定形成人体特定的三维支撑结构的打印数据并通过3D打印机使用该打印数据生产支撑身体的元件的方法步骤。采用所述打印数据，能够借助于3D打印机通过形成具有不同尺寸和/或不同数量的空穴而产生具有不同弹性的区域。
[0004]在根据DE 10 2015 100 816 B3的方法中，据记载可以使用弹性材料完成支撑身体的元件的生产，所述弹性材料在采用3D打印机进行的打印方法中与粘合剂混合。所使用的弹性材料可以为弹性体材料，特别是塑料。所述3D打印机可能具有喷雾工具，在这种情况下，弹性材料从第一喷雾工具喷出并且粘合剂从第二喷雾工具喷出。所述弹性材料可以为粉末形式。
[0005]DE 10 2015 100 816 B3没有关于弹性体材料是否形成多孔体进行任何阐述。据记载，通过3D打印机，取决于打印数据，通过形成具有不同尺寸和/或不同数量的空穴而产生支撑身体的元件的具有不同弹性的区域。为了获得床垫3的弹性的三维变化，能够在3D打印机中在床垫的特定位点以可控方式引入空穴。在特定位点的空隙体积以不通过第二喷雾工具喷出任何粘合剂的方式产生，从而通过第一喷雾工具喷出的弹性体材料不能在此与粘合剂结合形成材料结构。或者，还可能没有弹性体材料通过第一喷雾工具喷出，从而没有损耗粉状弹性体材料。
[0006]DE 10 2015 100 816 B3记载采用3D打印机产生的空穴能够具有任何期望的几何结构，并且这些尤其可以采用可以在全部侧面被床垫的材料结构包围的内容物的形式。另外，据记载空穴能够以不同尺寸产生，并且这里还尤其能够产生非常小的空穴，这意味着能够实现在床垫的弹性性能变化的特别高的空间分辨率。
[0007]常规地，以用于生产床垫、靠垫等的大体积使用柔性聚氨酯泡沫，其记载于很多专利和非专利公开中。相比之下，关于能够作为通过增材方法产生的泡沫表征的材料的报道是很少见的。
[0008]Maiti, A.等人的公开“3D printed cellular solid outperforms traditionalstochastic foam in long-term mechanical response”, Sci. Rep. 6, 24871; doi:10.1038/srep24871 (2016)”记载由通过直接墨水书写法产生的聚二甲基硅氧烷弹性体(PDMS)形成的材料。该材料逐层构建，每一层由直径为250 µm的相等间隔的PDMS柱体(cylinders)构成。
[0009]WO 2012/028747 A1涉及一种通过增材层构建法由构建材料生产三维物体的方法，其中从所述构建材料的材料特性和待制造的物体的限定的性质出发，计算包括网格结构的物体的内部结构并通过增材层构建法生产具有这种内部结构的三维物体，从而其具有限定的性质。
[0010]在支撑身体的元件例如床垫或靠垫中的舒适感的重要标准达到元件材料允许通过元件的空气与周围空气交换的程度。在没有这种空气交换的情况下，对于从人体移出热量（导致流汗增加）或对于将来自人体流汗或来自洗涤过程的潮湿空气输送走都是不可能的。
发明内容：
[0011]本发明要解决的问题是至少部分克服现有技术的至少一个缺陷。本发明要解决的进一步问题是提供适合承载流汗身体的多孔体，其允许空气的优化交换（从而为流汗身体提供最大的舒适感）。本发明要解决的进一步的问题是提供一种多孔体，其在使用者的舒适感方面能够与常规床垫或靠垫相当。本发明要解决的附加问题是能够以非常成本有效和/或个性化的和/或资源节约方式生产多孔体。
[0012]根据本发明，这些问题中的至少一个通过根据本发明的多孔体解决。本发明还提供此类多孔体的生产方法，并提供包括此类多孔体的用于支撑和/或支承人体的装置。
[0013]根据本发明的多孔体包括通过支杆彼此连接的节点的三维网络以及在支杆之间存在的空隙体积。所述支杆具有≥ 200 µm至≤ 50 mm的平均长度。所述支杆还具有≥ 100µm至≤ 5 mm的平均厚度。所述多孔体在至少一个空间方向上具有≥ 10至 ≤ 100 kPa的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1: 2010-09）。
[0014]根据本发明的多孔体组合了常规床垫或靠垫的优点和由其多孔结构产生的通风性，并且以常规泡沫不能实现。
[0015]根据本发明的多孔体能够在其结构的竖直构造中没有外部支撑元件的情况下以增材制造法制造。
[0016]所述支杆具有≥ 200 µm至≤ 50 mm，优选≥ 500 µm至≤ 10 mm并更优选≥ 750µm至≤ 5 mm的平均长度。所述支杆还具有≥ 100 µm至≤ 5 mm，优选≥ 500 µm至≤ 2.5mm并更优选≥ 750 µm至≤ 1 mm的平均厚度。如果厚度在各支杆的进程中变化，其很可能是刻意为了构建目的，则首先确定各支杆的平均厚度，然后将这个值用于计算总体支杆的平均厚度。
[0017]具体实例为具有≥ 4 mm至≤ 5 mm的支杆的平均长度和≥ 800 µm至≤ 900 μm的支杆的平均厚度的根据本发明的多孔体。
[0018]根据本发明的多孔体，后文中也只称为体，能够根据其作为支撑元件和/或支承元件的最终用途而压缩。在至少一个空间方向上，多孔体具有≥ 10至≤ 100 kPa，优选≥ 20至≤ 70 kPa和更优选≥ 30至≤ 40 kPa的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）。
[0019]根据本发明的多孔体中的节点的平均空间密度可能例如为≥ 5个节点/cm3至≤200个节点/cm3，优选≥ 10个节点/cm3至≤ 100个节点/cm3，更优选≥ 30个节点/cm3至≤60个节点/cm3。
[0020]根据本发明的多孔体的合适材料特别是弹性体例如聚氨酯弹性体。一般情况下，弹性体可以构建为热固性或热塑性材料或其混合物。在根据本发明的多孔体中，优选使用在≥ 1 kg/l的密度下具有≥ 40肖氏A且≤ 98肖氏A，优选≥ 60肖氏A且≤ 95肖氏A的肖氏A硬度（DIN ISO 7619-1)的材料。优选热塑性聚氨酯弹性体。
[0021]在多孔体的优选实施方案中，所述多孔体在40%压缩之后具有≤ 5%，优选≤ 3%，更优选≤ 1%的压缩变定（DIN ISO 815-1）。
[0022]为了进一步在作为支撑元件和/或支承元件的使用中提高舒适感，根据本发明的多孔体还可以具有粘弹性特性。在优选的实施方案中，所述多孔体在至少一个空间方向上在≥ -10℃至≤ 40℃，优选≥ 10℃至≤ 35℃，更优选≥ 18℃至≤ 30℃具有最大tan δ值（DMA, DIN EN ISO 6721）。优选地，所述多孔体在至少一个空间方向上具有≥ 0.1至≤1.5，优选≥ 0.2至≤ 1.2，更优选≥ 0.3至≤ 1.1的多孔体的tan δ值（20℃, DMA, DINEN ISO 6721）。
[0023]在所述多孔体的进一步优选的实施方案中，所述多孔体在选定空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）与所述多孔体在与选定空间方向成直角的空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）相差≥ 10%，优选≥ 15%至≤ 200%，更优选≥ 20%至≤ 100%。
[0024]优选地，所述多孔体在选定空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO6721）与所述多孔体在与选定空间方向成直角的空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DINEN ISO 6721）相差≥ 10%，或优选≥ 15%至≤ 200%，更优选≥ 20%至≤ 100%。
[0025]在这些机械性能方面具有此类各向异性特征的根据本发明的多孔体合适地通过增材制造生产。以这种方式，能够以可控方式限制各支杆的长度和厚度，例如从而调节所述多孔体的各向异性特征。
[0026]在进一步优选的实施方案中，所述多孔体在选定空间方向上的压缩硬度（40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09）与所述多孔体在其他空间方向上的压缩硬度（40%压缩,DIN EN ISO 3386-1:2010-09）相差< 10%，优选≤ 5%，更优选≤ 2%。
[0027]另外地或替代地，所述多孔体的tan δ值（优选在选定空间方向上）（20℃, DMA,DIN EN ISO 6721）与所述多孔体在一个其他空间方向上的tan δ值（20℃, DMA, DIN ENISO 6721）相差< 10%，优选≤ 5%，更优选≤ 2%。
[0028]所述多孔体在不同的空间方向上的tan δ值的差别越小，其在这些机械性能方面的特性越各向同性。
[0029]在其他优选的实施方案中，所述多孔体至少部分地由具有一个或多个以下性能的材料形成：
[0030]- ≥ 0.1至≤ 1.5，优选≥ 0.2至≤ 1.2，更优选≥ 0.3至≤ 1.1的tan δ值（20℃, DMA, DIN EN ISO 6721）
[0031]- ≥ 在-10℃至≤ 40℃，优选≥ 10℃至≤ 35℃，更优选≥18 ℃至≤ 30℃ 具有最大tan δ值（DMA, DIN EN ISO 6721）
[0032]- ≥ 1 MPa至≤ 800 MPa，优选≥ 5 MPa至≤ 400 MPa，更优选≥ 10 MPa至≤200 MPa 的弹性模量（DIN EN ISO 604:2003-12）
[0033]- ≥ 40A至≤ 70D，优选≥ 50肖氏A至≤ 98肖氏A，更优选≥ 60肖氏A至≤ 95肖氏A 的肖
具体实施方式：
[0061]图1示出根据本发明的多孔体10的透视图，其具有通过支杆100彼此连接的节点200的三维网络。在支杆100之间为空隙空间300。在多孔体10的边缘，存在截头节点201，来自其的支杆只突出至多孔体10的内部中。图2示出第一等距视图中的同一多孔体10，图3示出另一等距视图中的同一多孔体10，对应于多孔体10的一侧的顶视图。在图3中示出的多孔体10的外表面上，还存在由附图标记202表示的截头节点。
[0062]根据本发明的多孔体10中的节点200可能规则地分布在其体积的至少一部分中。对其而言同样能够不规则地分布在其体积的至少一部分中。多孔体10还能够具有其中节点200为规则分布的一个或多个子体积和其中节点200为不规则分布的一个或多个子体积。
[0063]根据由根据本发明的多孔体10中的支杆100和节点200构成的网络结构，具体的机械性能还可以起到空间定向（所述机械性能以其确定在多孔体上）的作用。这是例如图1至3中示出的多孔体10的情况。沿着对应于晶胞的基础要素的空间方向，压缩硬度和tan δ值特别是可能例如在包括作为组分的全部三个基础要素的空间方向上不同。
[0064]空隙体积300能够占据多孔体10的体积的≥ 50%至≤ 99%，优选≥ 55%至≤ 95%，更优选≥ 60%至≤ 90%。在了解所述多孔体的起始材料的密度和该多孔体本身的密度的情况下，能够容易地确定这个参数。
[0065]优选地，在多孔体10的体积的至少一部分中的节点200周期性地重复分布。当体积中的节点200周期性地重复分布时，这个情况能够通过结晶学描述。节点可能根据14种布拉维晶格排布：简单立方(sc)、体心立方(bcc)、面心立方(fcc)、简单四方、体心四方、简单正交、底心正交、体心正交、面心正交、简单六方、简单菱方、简单单斜、底心单斜和三斜。优选立方晶格sc、fcc和bcc。
[0066]继续结晶学角度，一个节点200通过其与其他节点相连的支杆100的数目能够被视为是节点200的配位数。从节点200伸出的支杆100的平均数目可以为≥ 4至≤ 12，但也能够实现在结晶学中不常见或不可能的配位数。为了确定配位数，不考虑在图1中由附图标记201给出的在多孔体外表面上的截头节点。
[0067]不常见的配位数或在结晶学中不可能的那些的存在能够特别是在根据本发明的多孔体通过增材制造技术生产时实现。第一组节点200同样能够具有第一平均数的支杆100，第二组节点具有第二平均数的支杆100，其中第一平均数不同于第二平均数。
[0068]在图1至3中示出的多孔体10中，节点200布置在体心立体晶格中。配位数和因此从其伸出的支杆的平均数为8。
[0069]相邻支杆100之间的平均最小角度能够为≥ 30°至≤ 140°，优选≥ 45°至≤120°，更优选≥ 50°至≤ 100°。在图1至3中示出的多孔体10的情况下，在所有点，支杆100之间的最小角度为约70.5° (arccos(1/3))，如能够从与立方体的空间对角线之间的角度相关的三角函数推导出地。
[0070]根据本发明的多孔体的结构可能至少在节点200规则布置在空间中的情况下也记载为空心通道穿过先前的实体20的结果。因此，参见图4，空穴300可能采用互相贯穿的第一310、第二320和第三330组通道的形式，其中各个分别的组的通道内的大量的各个通道311、321、331彼此平行，并且第一组通道310、第二组通道320和第三组通道330在不同的空间方向上延伸。
[0071]在图4中示出的多孔体20在其示于附图左侧部分中具有比附图右侧示出的部分中更高的空间密度的节点200。为了更好地示例，参照右侧示出的部分讨论上述实施方案。各个通道311的阵列310，其方向由箭头指明，以与面向其的多孔体的面成直角延伸通过多孔体。当然不只是由附图标记表示的三个通道，而是以与指定面成直角延伸通过多孔体的全部通道。
[0072]同样适用于通道320组的通道321和通道330组的通道331，其彼此成直角并与第一组通道310的通道311成直角。保持在互相贯穿的通道311、321、331之间的多孔体的材料形成支杆100和节点200。
[0073]各个通道311、321、331能够具有多边形或圆形截面。多边形截面的实例为三角形、四边形、五边形和六边形截面。图4示出全部通道311、321、331的方形截面。第一310、第二320和第三330组的通道内的各个通道311、321、331还能够分别具有同样的截面。这示于图4中。
[0074]第一组通道310的各个通道311的截面、第二组通道320的各个通道321的截面和第三组通道330的各个通道331的截面同样能够彼此不同。例如，通道311可能具有方形截面，通道321具有圆形截面，通道331具有六边形截面。通道的截面决定支杆100的形状，并因此在不同截面的情况下，多孔体20的不同特性也能够取决于空间方向而实现。
[0075]在一个变体中，多孔体20的第一区域中的节点200的空间密度可能不同于多孔体20的第二区域中的节点200的空间密度。这以图解形式示于根据图4的一片式多孔体20中。如已经述及地，其中示出的多孔体20具有比在附图右侧示出的其部分中更高的在附图左侧示出的其部分中的节点20的空间密度。在左手部分中只是每隔一个节点200形成至右手部分中的节点200的支杆100。
[0076]图5联系下文实验部分中的实施例描述。
[0077]实验部分。
[0078]实施例
[0079]在下文实验中使用的根据本发明的材料和长丝已经通过在低于240 ℃的温度下将粗材料（粗料的颗粒、球丸、粉末或切段(cut)的形式，最大直径为4至6 mm）挤出成具有1.75 mm直径的长丝生产。
[0080]具有1.75 mm直径的根据本发明的热塑性聚氨酯(TPU)长丝已经通过分别基于具有肖氏85A硬度的脂族异氰酸醚/酯(isocyanate ether/ester)-混合型的TPU等级和基于具有肖氏90A硬度的芳族异氰酸酯类型的TPU等级的挤出生产。
[0081]已经在30 ℃下在使用之前在真空干燥箱中将全部长丝干燥24小时。
[0082]使用增材制造法制造根据本发明的两个多孔体并测量它们的压缩硬度。
[0083]实施例1
[0084]使用熔融沉淀成型(FDM)的增材制造法制造多孔体。构建材料为热塑性聚氨酯(TPU)长丝，其由将基于具有肖氏90A硬度的芳族异氰酸酯类型的TPU等级的粒料挤出成具有1.75 mm直径的圆长丝制成。将这种长丝进料至安装在Prusa I3打印机上的DD3挤出机中。将DD3挤出机的喷嘴温度设定成235 ℃并将打印速度设定成25 mm/s。
[0085]根据如图5中示出的支架结构的部分使用TPU长丝逐层打印多孔体作为具有30 mm的边缘长度L、具有2.5 mm的条棒宽度110和具有4.5 mm的体心晶格的节点200之间的距离120的立方体。以全部条棒在立方体的表面处以截头节点202和在立方体的边缘处以截头节点201终结的方式选择支架结构的部分。
[0086]使用来自德国Instron® GmbH的Instron 5566机器基于DIN EN ISO 3386-1:2010-09测量所制造的多孔体的压缩硬度。在室温(23 ℃)和100 mm/min的横向速度下进行测量。多孔体连续压缩3次40 %（相比于3 cm的未压缩立方体高度L，对应于60 %的剩余高度L0 = 1.8 cm）并使用同样的横向速度立即放松。之后，多孔结构压缩第四次40 %并记录这个压缩所使用的力。在表1中给出值。
[0087]实施例2
[0088]制造如实施例1的多孔体，但使用由基于具有肖氏85A硬度的脂族异氰酸醚/酯-混合型的TPU等级制成的长丝。打印机设定等同于实施例1中提供的那些，并且如实施例1中所述进行压缩硬度测量。
[0089]
[0090]表1：基于DIN EN ISO 3386-1:2010-09的抗压强度调研。
[0091]可以清楚地观察到，3D打印的发明几何形状设计和根据本发明的具有< 98的材料硬度（肖氏A）的材料的合适组合以及发明的空隙密度和分布产生优异的机械效果并完美地实现了≥ 10至≤ 100 kPa的40%压缩, DIN EN ISO 3386-1:2010-09的目标。